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英国诺冠不锈钢ISO圆筒型气缸,R05-200-RNLA
Norgren单作用气缸。上述分析基本与特性曲线相符。 对冲击段的分析可以看出，很大的运动加速使活塞产生很大的运动速度，但 由于必须克服有杆腔不断增加的背压力及摩擦力，则活塞速度又要减慢，因此， 在某个冲程处，运动速度必达大值，此时的冲击能也达大值。各种冲击作业 应在这个冲程附近进行（参见图 42.2-11c）。 冲击气缸在实际工作时，锤头模具撞击工件作完功，一般就借助行程开关发 出信号使换向阀复位换向，缸即从冲击段直接转为复位段。这种状态可认为不存 在弹跳段和耗能段。 2）快排型冲击气缸由上述普通型冲击气缸原理可见，其一部分能量（有时 是较大部分能量）被消耗于克服背压（即 p2）做功，因而冲击能没有充分利用。 假如冲击一开始，就让有杆腔气体全排空，即使有杆腔压力降至大气压力，则冲 击过程中，可节省大量的能量，而使冲击气缸发挥更大的作用，输出更大的冲击 能。这种在冲击过程中，有杆腔压力接近于大气压力的冲击气缸，称为快排型冲 击气缸。其结构见图 42.2-13a。 快排型冲击气缸是在普通型冲击气缸的下部增加了“快排机构”构成。快排 机构是由快排导向盖
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Norgren单作用气缸换向阀换向，B 孔进气充 入蓄气缸腔内，A 孔排气。由于蓄气缸腔内压力作用在活塞上的面积只是喷气口 4 的面积，它比有杆腔压力作用在活塞上的面积要小得多，故只有待蓄气缸内压 力上升，有杆腔压力下降，直到下列力平衡方程成立时，活塞才开始移动。 式中 d——中盖喷气口直径（m）； p30——活塞开始移动瞬时蓄气缸腔内压力（压力）（Pa）； p20——活塞开始移动瞬时有杆腔内压力（压力）（Pa）； G——运动部件（活塞、活塞杆及锤头号模具等）所受的重力（N）； D——活塞直径（m）； d1——活塞杆直径（m）； F?0——活塞开始移动瞬时的密封摩擦力（N）。 若不计式（42.2-1）中 G 和 F?0 项，且令 d=d1， ，则当 时，活塞才开始移动。这里的 p20、p30 均为压力。可见活塞开始移动瞬时， 蓄气缸腔与有杆腔的压力差很大。这一点很明显地与普通气缸不同。 图 42.2-10 普通型冲击气缸 第三阶段：冲击段。活塞开始移动瞬时，蓄气缸腔内压力 p30 可认为已达气 源压力 ps，同时，容积很小的无杆腔（包括环形空间 C）通过排气孔 3 与大气相 通，故无杆腔压力 p10 等于大气压力 pa。由于 pa/ps 大于临界压力比 0.528，所 以活塞开始移动后，在小流通截面处（喷气口与活塞之间的环形面）为声速流 动，使无杆腔压力急剧增加，直至与蓄气缸腔内压力平衡。该平衡压力略低于气 源压力。以上可以称为冲击段的第 I 区段。第 I 区段的作用时间极短（只有几毫 秒）。在第 I 区段，有杆腔压力变化很小，故第 I 区段末，无杆腔压力 p1（作 用在活塞全面积上）比有杆腔压力 p2（作用在活塞杆侧的环状面积上）大得多， 活塞在这样大的压差力作用下，获得很高的运动加速度，使活塞高速运动，即进 行冲击。
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